深中通道东泄洪区非通航孔桥围堰设计与施工




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摘  要


摘要:深中通道东泄洪区非通航孔桥为24孔110m钢箱连续梁桥,下部结构采用整体式桥墩,承台平面尺寸为16.5m×10.5m,高4.5m,采用围堰施工。经比选,围堰采用拼装式帽型H型组合钢板桩结构,平面尺寸为19.6m×13.7m,由74根帽型钢板桩通过翼缘板端部锁扣的帽型H型组合钢板桩(H型钢焊接在帽型钢板桩的背部)并排构成,桩平均长度为37m,相互咬合形成闭合矩形;围堰内部设置多道围檩及内支撑。围堰施工时先精确定位组合钢板桩,再逐根施沉钢板桩;然后按顺序合围后形成钢围堰;采用高压机、空气吸泥机等设备进行水下基坑开挖;抽水至承台底面、封底顶面清淤后进行承台施工,最后依次拆除处于墩身投影面内的内支撑,在低水位时由下而上拆除各层围檩及斜撑,振松拔出钢板桩。围堰施工期受力验算及监测结果表明围堰结构安全可靠。


关键词:深中通道;跨海桥梁;深水承台;钢围堰;帽型钢板桩;型钢;设计;施工技术



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工程概况


深中通道东泄洪区非通航孔桥围堰设计与施工


深中通道东泄洪区非通航孔桥处于西人工岛和伶仃洋大桥之间,是一座24孔110m钢箱连续梁桥。大桥上部结构采用分幅式船型断面钢箱梁,梁宽20m,高4m;下部结构采用整幅式大挑臂墩,盖梁悬臂长11m,根部高5m;墩身横向采用1∶28的收分式构造,墩顶宽8m,厚4m;承台的平面尺寸为16.5m×10.5m,高4.5m,下方设置6根250cm的钻孔灌注桩。


该桥承台采用围堰施工,围堰结构设计与施工需考虑以下难点:


①东泄洪区的水深较大,最深达13m。受防洪纳潮建设条件的制约,承台要求埋入海床,基底最大开挖深度达20m。


②桥位处于台风影响区,正面袭击的热带气旋年平均数量多达23个,中心风速最大达40m/s影响时间每年可达5个月(6~10月)。


③受珠江口半日潮影响,桥址处平均潮差为1.47m,最大潮差为3.22m。


④桥址处软土分布范围广、厚度大,淤泥层普遍厚度达20m,稳定性极差。施工场地远离陆地,水上施工组织难度较大。


⑤由于夹在伶仃航道和矾石航道2条主航道之间,穿越桥轴线的各类船舶众多,对施工有一定影响。


⑥该桥处于中华白海豚的洄游区,环保要求高。


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围堰设计


2.1围堰形式比选

根据大桥建设条件,围堰主要考虑双壁钢围堰、拆装式双壁钢围堰、锁扣钢管桩围堰、“U”型钢板桩围堰、帽型H型组合钢板桩围堰5种形式(见表1)。

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双壁钢围堰是整体式结构,单体重量在600t以上,须开挖临时航道浮运至桥址,疏浚费用较高;由于围堰下沉时不可预见的因素较多,因此施工较为困难;且承台浇筑完成后很难拔出、废弃工程量大、围堰存留形成的永久阻水结构也不满足水利部门要求。拆装式双壁钢围堰是将壁体分成少量的块体,考虑浮运吊装能力每块吊重控制在50t以内,块体单元在平台上组拼成节段,在桩基护筒顶设置吊挂系统将围堰下放至设计位置;由于双壁围堰较重,插入泥面以下部分与封底混凝土连成一体难以拔出。


锁扣钢管桩围堰、“U”型钢板桩围堰、帽型H型组合钢板桩围堰均为拼装式围堰结构,通过锁扣将钢管桩或钢板桩等连接成整体,该方案的重点是要确保锁扣在围堰成型后能有效止水。锁扣钢管桩和“U”型钢板桩自身刚度较大,在施沉过程中位置U稍有偏差很容易拉裂锁扣,止水性能较差,施工风险较高。帽型钢板桩由于将锁扣置于较柔的翼缘位置,锁扣的适应变形能力大大加强,在施沉时能得到保护。考虑到桥位水深较大,需要增强桩体抗弯刚度,因此在桩身的背部加设了H型钢。由上述分析可知:相比其它结构形式,帽型H型组合钢板桩围堰较为轻盈,在各方面均具有优势,且可提高围堰壁板抗弯和止水能力,因此采用该类型围堰作为大桥承台围堰结构。


2.2 围堰结构设计

围堰选用由钢板桩、加劲型钢、围檩和内支撑(含水平撑、斜撑和角撑)等组合拼装的帽型H型组合钢板桩结构(见图1)。围堰平面尺寸为19.6m×13.7m(横×纵),由74根帽型H型组合钢板桩并排构成。帽型钢板桩为NS-SP-45型,桩平均长度为37m,以抵御半日潮的影响,满足围堰顶高于设计高水位+3m的设计要求。加劲型钢为H型钢,焊接在帽型钢板桩的背部,采用HN800mm×300mm,材质为Q345钢。为方便施沉,帽型钢板桩的顶底端各1m范围不设H型钢加劲。帽型钢板桩通过翼缘板端部锁扣相互咬合形成闭合围堰,以实现围堰内部防水。承台顶面标高以上的围堰内部围檩采用2HN800mm×300mm型钢,斜撑采用2HM700mm×300mm型钢,四角设置2HM588mn或2HN800mm角撑,以适应施工阶段抽水及基坑开挖后围堰外部较高的水土压力,提高围堰的整体刚度。底层水平撑采用800mm×14mm钢管,其余采用800mm×10mm钢管;围檩和内支撑材质均为Q355钢。内支撑由于与墩身的位置重叠,因此在浇筑墩身前要将其转换成斜撑受力,在斜撑安装完毕后将对应位置内支撑拆除。单层围檩在面内共分8段,为方便围檩安拆周转使用,接头采用栓接,四角小斜撑和围檩提前焊接成整体;其余内支撑在围檩上提前做好接头,方便后续栓接。


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3


围堰结构验算

根据结构布置及施工工序,采用ANSYS有限元软件建立围堰模型(见图2)。钢板桩、围檩、支撑采用梁单元模拟。钢板桩底部设置竖向约束,被动土压力采用只受压土弹簧模拟,围檩与钢板桩之间采用只受压弹簧模拟,支撑与围檩间共节点处理,在牛腿处约束竖向位移模拟其对围檩的支撑作用。结合建设条件,考虑内外水土压力、水流力、波浪力等荷载作用,分析围堰施工过程中6种控制工况:

①抽水至承台底。

②内支撑体系转换。

③拆除底层围檩及内支撑。

④拆除第4层围檩及内支撑。

⑤拆除第3层围檩及内支撑。

⑥拆除第2层围檩及内支撑。

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基本组合计算结果用来评价强度指标,标准组合计算结果用来评价刚度指标。由计算结果可知:在.上述6种控制工况下,钢板桩应力σmax=205MPa、围檩应力σ’max=248 MPa、内支撑应力σ’’max=195MPa,均小于规范要求的Q355钢抗拉强度设计值fd=295 MPa;钢板桩最大变形ζmax=36 mm <规范允许值96 mm,围堰的应力和变形均满足规范要求。


为保证围堰的稳定性及抗浮能力,须保证基坑带水开挖至基底时钢板桩嵌固稳定性、基底抗隆起稳定性及围堰封底后抽完水时抗浮性能。经计算可知:在最不利情况下,钢板桩的嵌固稳定系数k=1.3>kem=1.2(嵌固稳定安全系数);基底抗隆起稳定性系数Fs=2.56>khe=1.6(抗隆起安全系数);抗浮系a=1.25>kw=1.05(抗浮安全系数),说明围堰的稳定性及抗浮性能均满足规范要求。


4


围堰施工技术


围堰施工中设置导向架和限位装置,精确定位组合钢板桩;及时调整激振力的大小、钢板桩的下沉速度及垂直度,逐根施沉钢板桩,并防止锁扣被拉坏;按顺序合围后形成钢围堰;再开挖基坑并浇筑封底混凝土,待形成强度后抽水至承台底面;封底顶面清淤后进行承台施工,当承台形成强度后依次拆除处于墩身投影面内的内支撑,换成围堰角点位置的斜撑,让出位置浇筑墩身至出水,围堰内依次对应灌水至各层围檩的底面;拆除各层围檩及斜撑,最后拔出钢板桩。


4.1施工准备

拆除钻孔平台,在围堰预设位置外侧打设6根800mm×12mm的钢管桩,其上焊接牛腿并固定2层HN800mm×300mm型钢作为钢板桩下放的外侧导向和限位装置,再将钢管桩与临近的支栈桥连接。在钢护筒上安装围檩下放定位导向架(兼作围檩拼装平台,采用2HN500mm×200mm型钢),通过牛腿与钢护筒相连,牛腿采用2HN500mm×200mm型钢。围檩在平台上拼装完成后,通过履带吊抬吊下放至导向架下牛腿上,相邻2层围檩之间通过HW300mm×300mm型钢相连。


4.2施沉钢板桩

完成外侧限位装置及围檩的施工后,开始施沉钢板桩。起始桩选择在上游侧一角桩处,依次向两侧施打,最后在下游侧居中位置合龙。上游侧钢板桩选择在退潮时段施打,下游侧在涨潮时段施打,东西侧选择在低平潮及流速较小时施打。钢板桩采用135t履带吊和DZJ120振动锤逐根施沉,坚持“插桩正直,分散纠偏,有偏即纠,调整合龙”原则,终孔以标高控制为主。围堰施沉如图3所示。


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图3 围堰施沉


4.3 水下基坑开挖

水下基坑开挖采用空压机、高压水泵、水枪配合抓斗和空气吸泥机等设备吸泥至设计标高。表面淤泥土层直接采用空气吸泥机抽出围堰外。中间土层部分土体采用高压水枪与空气吸泥机吸泥效果不好,后更改为采用抓斗配合施工,同时采用高压水枪不断冲洗钢护筒壁、钢板桩内壁残留泥土及部分抓斗无法施工的区域,使土体能被泥浆泵顺利抽出。水下开挖过程中需持续测量开挖深度,水下开挖距围堰底设计标高约0.5m时,安排潜水工对整个围堰底进行一次摸底检查,确保整个围堰内泥面标高基本一致,再进行最后0.5m开挖作业。围堰内开挖至设计标高后,再次确认围堰底标高与设计无误,以进行下一步施工。由于钻孔桩及钢板桩围堰施工时间较长,在围堰内壁和钢护筒外壁上会存有水锈或其余杂物,为保证封底混凝土质量以及其与钢护筒之间的粘结力,由潜水员下水进行清理。


4.4围堰内抽水、灌水及拆除

抽水至每层围檩底缘时检查钢板桩与围檩的密贴情况,脱空位置用垫块顶紧,确保围檩能与钢板桩一起整体受力。承台施工完成并达到设计强度后,采用辅助措施顶紧承台和围堰侧壁,拆除承台顶面首层中间钢管撑,安装围堰四角的钢管斜撑,进行墩身施工;待墩身施工至合适位置后进行围堰拆除,拆除时先进行围堰内灌水,在低水位时由下而上拆除围檩及斜撑,最后振松拔出钢板桩。


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施工现场航拍



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围堰监测


5.1监测内容及元件布置

为确保围堰施工安全,需对重点关键部位及周围环境进行监测。深水区围堰施工过程监测的主要内容包括:钢板桩斜腹板、型钢外翼缘板的应力;H围檩、支撑结构的应力;围堰顶部的水平位移;海床冲刷。帽型钢板桩和H型钢的应变计在钢结构接长焊接时安装,围檩和内支撑的应变计应在现场钢结构拼装下放前安装,水平位移测点在钢板桩施沉结束后设置。钢板桩主要对其斜腹板进行应力监测,在受力较大位置(对应围堰第4、层围檩标高5处),四边中央钢板桩斜腹板外侧敷设表面应变计实施监测。H型钢、围檩和内支撑的监测位置与钢板桩基本相同,其中H型钢的表面应变计设置在外翼缘板上;围檩的表面应变计设置在中间处靠基坑内侧的H型钢翼缘板上;内支撑的表面应变计设置在钢管(或H型钢)中央,监测元件布置如图4所示。通过在围堰附近海床上设置2台波浪流速仪来实时监测波浪、流速情况。海床冲刷主要通过多波速扫测仪定期扫测海床面地形来监测。


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5.2监测结果

以大桥17号墩承台围堰为例,在封底混凝土初凝并完成抽水形成干施工环境后,第2、层围檩和3四面跨中位置的帽型钢板桩应力监测结果如表2所示。由表2可知:各不利位置的实测值(最大值)小于理论计算值,围堰结构安全。

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结  语


考虑到东泄洪区非通航孔桥建设条件,经围堰形式比选,该桥主体部分110m桥跨钢箱连续梁桥整幅式桥墩的深水承台采用了帽型H型组合钢板桩围堰方案,通过设置导向限位装置及围檩、施沉组合钢板桩、基坑开挖、浇筑封底混凝土、围堰内抽水等工序形成承台及墩身施工的干作业环境,通过逐级回水拆除内支撑、围檩及组合钢板桩。该结构能较好地抵抗高水土压力,构件较为轻盈,施工便捷、建材可回收,费用较低且对环境影响较小,结构验算及监测结果表明围堰结构安全可靠,围堰设计及施工可为同类桥梁提供参考。



来源:《世界桥梁》

编辑整理:项 敏

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